摘要：平(ping)衡型低(dī)溫流量(liàng)計 可用(yong)于低溫(wēn)推進劑(jì)的加注(zhù)、分配、輸(shu)送等環(huan)節，其孔(kǒng)闆結構(gòu)特征是(shi)影響流(liu)量計性(xing)能的關(guān)鍵因素(su)。爲了研(yan)究孔闆(pǎn)倒角對(duì)平衡型(xing)低溫流(liu)量計流(liu)出系數(shù)、壓力損(sun)失系數(shù)和穩定(ding)性的影(yǐng)響，建立(li)了基于(yú)Mixture多相流(liú)模型、Schnerr-Sauer空(kōng)化模型(xing)和Realizablek-ε湍流(liú)模型的(de)CFD數值模(mo)型，并結(jie)合文獻(xian)中的水(shui)翼空化(hua)實驗和(hé)多孔闆(pǎn)流動實(shi)驗的結(jie)果驗證(zheng)了模型(xing)的可靠(kao)性。模拟(ni)計算結(jié)果顯示(shì)，開設前(qián)倒角會(huì)增大多(duō)孔闆的(de)流出系(xì)數，減小(xiao)壓力損(sun)失系數(shù)，但會增(zeng)大流量(liang)計測量(liàng)時的不(bú)穩定性(xìng)；45°的前倒(dao)角使流(liú)出系數(shu)由0.674增大(dà)到0.907，适當(dang)開設前(qian)倒角可(kě)以有效(xiao)提高流(liu)量計的(de)工作性(xing)能。而開(kai)設後倒(dao)角對流(liú)量計性(xing)能的影(ying)響較小(xiao)。用于流(liú)體流量(liang)的雙向(xiàng)測量時(shí)，可對多(duo)孔闆的(de)前後端(duan)均開設(shè)45°的倒角(jiao)。
1引言
　　孔(kong)闆流量(liang)計 因其(qí)結構簡(jiǎn)單、可靠(kào)性高和(he)流體适(shì)用性廣(guang)等優點(diǎn)，目前已(yǐ)廣泛地(di)應用于(yu)石油和(he)化工等(děng)領域。然(ran)而，當流(liu)體流經(jing)孔闆時(shí)會發生(sheng)節流壓(ya)降，容易(yì)發生空(kōng)化現象(xiàng)，此外也(yě)會造成(chéng)較大的(de)局部壓(yā)力損失(shī)，這會對(duì)流量計(jì)的性能(néng)和設備(bei)安全帶(dai)來影響(xiang)。另一方(fang)面，空間(jiān)技術的(de)快速發(fa)展對低(dī)溫流體(ti)流量測(ce)量精度(du)的要求(qiú)也越來(lái)越高［1］。低(dī)溫推進(jin)劑的加(jiā)注、分配(pèi)、輸送等(deng)環節都(dou)離不開(kāi)流量的(de)精度高(gāo)測量。多(duō)孔闆可(ke)以平衡(heng)調整流(liu)場［2］，流體(ti)流經多(duo)孔闆後(hòu)受到的(de)擾動和(hé)壓力損(sun)失比标(biao)準孔闆(pǎn)小，因而(ér)在低溫(wen)流體測(cè)量領域(yu)的應用(yong)潛力大(da)。
　　在過去(qù)的幾十(shí)年間，多(duo)孔闆的(de)研究受(shou)到大量(liang)關注，主(zhǔ)要集中(zhōng)于結構(gòu)參數和(hé)運行工(gong)況對其(qi)流出系(xì)數和壓(ya)力損失(shi)系數的(de)影。
　　可以(yǐ)發現，以(yǐ)前對多(duō)孔闆流(liú)量計的(de)研究多(duō)集中于(yu)常溫流(liú)體，如空(kong)氣和水(shui)等，對應(ying)用于航(háng)天推進(jìn)技術領(ling)域的低(dī)溫流體(ti)等研究(jiū)相對較(jiao)少。此外(wài)，低溫流(liu)體流經(jing)多孔闆(pǎn)後易發(fā)生空化(huà)現象，在(zai)研究多(duō)孔闆流(liu)量計适(shi)用于低(dī)溫流體(tǐ)的性能(néng)研究時(shi)，需要建(jian)立并驗(yàn)證考慮(lǜ)低溫流(liu)體空化(huà)流動的(de)數值模(mó)型。同時(shí)，對孔闆(pan)結構參(can)數的研(yán)究多集(jí)中于孔(kǒng)闆直徑(jing)比、孔闆(pan)厚度、開(kāi)孔直徑(jing)、孔分布(bu)方式等(děng)，很少涉(she)及到孔(kong)闆倒角(jiao)。
　　拟以低(dī)溫流體(tǐ)液氮爲(wei)介質，采(cai)用數值(zhí)方法研(yán)究孔闆(pan)倒角對(dui)平衡型(xing)流量計(jì)低溫流(liú)體流量(liang)測量性(xìng)能的影(ying)響，計算(suan)模型将(jiāng)考慮低(di)溫流體(tǐ)的空化(huà)效應。
2方(fāng)法
2.1數學(xue)模型及(jí)驗證
　　液(ye)氮流經(jīng)多孔闆(pan)後，因節(jie)流壓降(jiang)，在一定(ding)工況下(xià)流場壓(ya)力會小(xiao)于相應(ying)溫度下(xià)流體的(de)飽和壓(ya)力，誘發(fā)空化，此(cǐ)時流體(tǐ)流動
爲(wei)氣液兩(liang)相流。将(jiang)氣液兩(liǎng)相看成(chéng)混合物(wu)單相，采(cǎi)用混合(he)物多相(xiang)流模型(xing)求解連(lián)續性方(fang)程、動量(liàng)方程和(hé)能量方(fang)程。基本(běn)控制
方(fang)程如下(xia)

　　式中下(xia)标m,l和g分(fen)别表示(shì)混合相(xiàng)、液相和(hé)氣相;a爲(wèi)體積分(fen)數;p,v,μ,t,p,T和h分(fèn)别爲密(mì)度、速度(du)、動力粘(zhan)度、時間(jian)、壓力、溫(wēn)度和焓(han);keff爲有效(xiào)導熱系(xì)數;SE爲體(tǐ)積熱源(yuán);?dr.;爲相i的(de)漂移速(su)度。
　　Schnerr-Sauer空化(hua)模型已(yǐ)被用于(yú)低溫流(liu)體空化(hua)的數值(zhi)計算［19-20］。其(qí)具體表(biǎo)達式爲(wèi)［21］分别表(biao)示氣泡(pào)生成、氣(qi)泡破裂(liè)和飽和(hé)蒸汽。

　　此(cǐ)外，采用(yòng)Realizablek-ε湍流模(mó)型進行(háng)湍流閉(bì)合，它滿(man)足雷諾(nuò)應力的(de)數學約(yue)束，與實(shi)際湍流(liú)過程一(yī)緻。與标(biao)準k-ε模型(xíng)相比，改(gǎi)進了湍(tuan)流粘性(xìng)的計算(suan)，并基于(yu)均方渦(wō)波動的(de)輸送方(fang)程建立(li)了新的(de)ε方程。對(dui)涉及旋(xuan)轉、強逆(ni)壓梯度(du)下的邊(bian)界層，分(fen)離和回(hui)流等流(liú)動，Realizablek-ε模型(xing)可得到(dao)較好的(de)預測結(jié)果。湍動(dong)能k和湍(tuān)流擴散(sàn)率ε的輸(shū)送方程(chéng)爲

是因(yin)平均速(sù)度梯度(du)生成的(de)湍動能(néng)。
　　采用Hord等(deng)［23］的液氮(dan)水翼空(kong)化實驗(yan)283C來驗證(zhèng)上述數(shù)學模型(xíng)在模拟(nǐ)低溫流(liu)體空化(huà)流動時(shi)的可靠(kào)性。水翼(yì)結構和(hé)計算域(yu)如圖1所(suo)示，且實(shi)驗中液(yè)氮的進(jin)口溫度(du)爲77.71K，自由(yóu)來流速(su)度爲14.5m/s，空(kong)化數爲(wei)1.8。模拟中(zhong)采用速(sù)度進口(kǒu)和壓力(li)出口，y=0處(chù)設爲對(dui)稱邊界(jiè)條件，壁(bi)面設爲(wei)無滑移(yí)壁面。計(jì)算結果(guǒ)和實驗(yàn)結果的(de)對比如(rú)圖2所示(shi)。水翼壁(bi)面壓力(li)和溫度(dù)的數值(zhi)及随
位(wei)置的變(bian)化規律(lü)基本吻(wěn)合，考慮(lü)到實驗(yàn)誤差及(ji)模拟對(duì)實際問(wèn)題的簡(jian)化，可以(yǐ)認爲數(shù)值計算(suan)模型可(kě)以有效(xiao)地用于(yu)模拟低(di)溫流體(tǐ)
的空化(hua)流動。
　　此(cǐ)外，選取(qǔ)Huang等［26］的多(duō)孔闆流(liú)動實驗(yan)結果，來(lái)驗證數(shù)值模型(xing)用于流(liú)體多孔(kǒng)闆流動(dong)的準确(que)性。孔闆(pan)結構如(rú)圖3
所示(shì)，采用了(le)實驗中(zhong)編号爲(wèi)No.1的多孔(kong)闆，管路(lù)内徑D、開(kai)孔直徑(jìng)d0、内圈開(kāi)孔圓心(xin)所在圓(yuán)的直徑(jing)d1和外圈(quān)開孔圓(yuán)心所在(zai)圓的
直(zhí)徑d2分别(bié)爲29mm，4mm，11mm和22.6mm，厚(hòu)度爲3mm；内(nei)圈開有(you)5個孔，外(wai)圈開有(you)9個孔。實(shi)驗工質(zhi)爲水，且(qiě)實驗在(zài)标準大(da)氣
壓和(hé)室溫條(tiáo)件下開(kai)展。模拟(nǐ)結果和(hé)實驗結(jié)果的對(duì)比如圖(tu)4所示，兩(liǎng)者之間(jiān)的相對(dui)誤差在(zài)4%範圍内(nei)，從而驗(yàn)證了數(shu)值模型(xíng)用于多(duo)
孔闆流(liú)動模拟(ni)的準确(què)性。

2.2物理(li)模型和(he)網格劃(hua)分
　　多孔(kong)闆結構(gou)如圖5所(suǒ)示。管路(lù)内徑D爲(wèi)50mm，孔闆厚(hou)度t=6.35mm。多孔(kǒng)闆中心(xīn)有一個(ge)孔；周圍(wéi)孔分布(bù)于直徑(jìng)Dr=30mm的圓上(shàng)，開孔數(shù)目爲7個(gè)，其與中(zhong)心開孔(kong)直徑相(xiang)同，均爲(wei)d=10mm。控制倒(dǎo)角圓與(yu)孔間的(de)距離差(cha)爲e=1mm。爲便(biàn)于區分(fèn)不同倒(dao)角的多(duo)孔闆，以(yǐ)α1-α2表示前(qian)倒角和(hé)後倒角(jiao)度數，分(fen)别爲α1和(he)α2的多孔(kǒng)闆。多孔(kǒng)闆上下(xia)遊直管(guǎn)段的長(zhǎng)度分别(bié)取10D和15D，以(yǐ)保證多(duo)孔闆上(shang)遊流動(dong)充分發(fā)展，且下(xia)遊靜壓(ya)力得到(dao)充分恢(hui)複。對計(ji)算域進(jìn)行六面(mian)體網格(gé)劃分，并(bìng)對孔闆(pǎn)附近區(qū)域的網(wǎng)格進行(háng)局部加(jiā)密，網格(gé)膨脹因(yin)子均小(xiǎo)于1.2。劃分(fen)的網格(ge)如圖6所(suo)示。經過(guò)網格獨(dú)立性考(kǎo)核，計算(suàn)中采用(yòng)的網格(gé)總數約(yue)爲119萬。以(yi)不倒角(jiao)時的多(duo)孔闆爲(wei)例，采用(yong)數量分(fen)别爲687310，1187590和(he)1668615的三種(zhǒng)網格對(dui)液氮流(liú)經多孔(kǒng)闆時的(de)流出系(xi)數進行(hang)數值計(jì)算，結果(guǒ)如圖7所(suo)示。與1668615的(de)網格相(xiang)比，采用(yong)1187590的網格(gé)計算所(suǒ)得流出(chu)系數的(de)偏差小(xiao)于0.3%。在保(bǎo)證計算(suàn)精度的(de)同時，爲(wèi)減小運(yun)算量，拟(ni)選用1187590的(de)網格劃(huà)分方案(àn)。計算域(yù)左端爲(wei)速度入(ru)口，右端(duān)爲壓力(lì)出口，壁(bì)面爲無(wú)滑移邊(biān)界條件(jiàn)。

　　基于CFD軟(ruan)件ANSYSFLUENT14.5進行(háng)了三維(wéi)穩态數(shu)值模拟(nǐ)。壓力速(su)度耦合(he)采用Coupled算(suàn)法，并采(cai)用二階(jiē)迎風格(ge)式進行(háng)數值求(qiu)解。空化(hua)發生時(shí)連續性(xing)方程和(hé)氣相組(zu)分的收(shōu)斂标準(zhun)設爲10-3，其(qí)餘設爲(wèi)10-6。
3結果與(yǔ)讨論
　　計(jì)算中選(xuan)用液氮(dan)爲流體(ti)介質（進(jìn)口溫度(dù)爲77.36K，出口(kǒu)壓力爲(wei)0.2MPa），壁面絕(jué)熱且無(wú)滑移。通(tōng)過改變(bian)流體進(jin)口速度(du)，可以得(dé)到不同(tong)雷諾數(shu)下的流(liú)量計工(gong)作性能(neng)。雷諾數(shu)Re=uD/v，速度u取(qǔ)流體進(jin)口速度(dù)，特征長(zhǎng)度取管(guǎn)路内徑(jing)D，液氮的(de)運動粘(zhan)度爲0.001993cm2/s。采(cǎi)用流出(chu)系數和(he)壓力損(sǔn)失系數(shù)兩個無(wú)量綱量(liang)來表征(zheng)多孔闆(pan)流量計(jì)的工作(zuò)性能。流(liú)出系數(shù)爲
實際(ji)流量與(yu)理想流(liú)量的比(bǐ)值［24］，其表(biǎo)達式爲(wei)


　　式中qv爲(wèi)流體體(tǐ)積流量(liàng)，A爲管路(lù)橫截面(mian)積，Δp爲節(jiē)流壓降(jiàng)；等效直(zhi)徑比β=（Ah/A）1/2，Ah爲(wei)孔闆總(zǒng)開孔面(mian)積。壓力(lì)損失系(xì)數定義(yì)爲

　　式中(zhōng)△?是流體(ti)流經孔(kǒng)闆的永(yǒng)久壓力(li)損失,模(mo)拟中取(qu)孔闆.上(shang)遊1D和下(xià)遊6D位置(zhì)處的壓(ya)力差。
　　在(zài)多孔闆(pan)前端（與(yu)上遊區(qū)域相連(lian)的部分(fèn)）開孔處(chù)分别開(kāi)設0°，30°，45°和60°的(de)倒角，後(hou)端不倒(dao)角，多孔(kong)闆流出(chu)系數C和(hé)壓力損(sun)失系數(shu)ξ随雷諾(nuo)數Re的變(bian)化分别(bié)如圖8和(he)圖9所示(shi)。從圖中(zhong)可以發(fa)現，随着(zhe)Re的增加(jiā)，孔闆流(liú)出系數(shu)和壓力(lì)損失系(xì)數的變(bian)化呈現(xian)出三個(ge)階段，即(jí)不穩定(ding)區、穩定(ding)區和空(kong)化區［10］。以(yi)無倒角(jiao)時的工(gong)況爲例(lì)，三個階(jie)段分别(bié)用I，II和III表(biao)示，如圖(tú)8所示。當(dāng)Re<1.2544×105，即進口(kou)速度u<0.5m/s時(shí)，流量計(ji)處于不(bu)穩定區(qu)，流出系(xi)數随Re的(de)增大而(ér)減小，此(cǐ)時影響(xiang)流出系(xì)數的流(liu)束收縮(suō)系數和(hé)孔闆總(zong)阻力系(xì)數會随(suí)Re發生變(biàn)化。當Re>1.2544×106，即(jí)進口速(su)度u>5m/s時，流(liú)量計處(chu)于空化(hua)區，流體(tǐ)流經多(duo)孔闆後(hòu)因節流(liu)壓降而(ér)發生空(kong)化，氣液(ye)兩相流(liú)動的存(cún)在使流(liú)量計壓(yā)降增大(da)，造成流(liu)出系數(shu)的下降(jiang)，影響流(liu)量計的(de)工作性(xìng)能。此外(wai)，還會帶(dài)來侵蝕(shí)、振動和(hé)噪聲等(děng)危害。當(dāng)1.2544×105<Re<1.2544×106時，流束(shù)收縮系(xi)數和孔(kong)闆總阻(zu)力系數(shu)不再随(suí)Re變化，因(yin)而流出(chu)系數基(ji)本不随(sui)Re發生變(bian)化，此時(shi)流量計(ji)處于穩(wěn)定區。
　　流(liú)量計在(zài)正常工(gōng)作時，須(xu)處于中(zhong)間的穩(wen)定區域(yu)，此時多(duo)孔闆的(de)流出系(xì)數和壓(ya)力損失(shi)系數基(ji)本不随(suí)Re發生變(bian)化。流出(chu)系數越(yue)大，壓力(lì)損失系(xì)數越小(xiǎo)，且穩定(dìng)工作區(qu)域流出(chū)系數的(de)波動越(yue)小，意味(wèi)着流量(liang)計的性(xing)能更優(yōu)、更穩定(ding)。與無倒(dǎo)角（0°-0°）的工(gōng)況相比(bǐ)，多孔闆(pan)開設前(qián)倒角後(hòu)，流出系(xì)數明顯(xian)增大，且(qie)随前倒(dǎo)角度數(shù)的增大(da)而升高(gao)。當倒角(jiao)分别爲(wei)0°，30°，45°和60°時，穩(wěn)定區域(yu)的平均(jun)流出系(xì)數分别(bie)爲0.674，0.828，0.907和0.942。類(lei)似地，多(duō)孔闆壓(yā)力損失(shi)系數随(sui)前倒角(jiǎo)度數的(de)增大而(er)下降。
采(cǎi)用标準(zhǔn)差λ1和線(xian)性度λ2來(lái)評估多(duō)孔闆流(liu)量計工(gōng)作區間(jiān)（即穩定(dìng)區）的穩(wen)定性


　　指(zhi)标數值(zhí)越小，表(biao)示流出(chū)系數波(bo)動越小(xiao)，流量計(jì)的穩定(dìng)性越高(gao)。表1列出(chū)了不同(tóng)前倒角(jiǎo)時流量(liang)計工作(zuò)區間的(de)穩定性(xing)指标。由(yóu)表中數(shù)據可以(yi)看到，前(qián)倒角的(de)引入會(hui)在一定(ding)程度上(shàng)降低流(liu)量計的(de)穩定性(xing)。
　　多孔闆(pan)前端不(bú)進行倒(dao)角，後端(duan)則分别(bié)有0°，30°，45°和60°的(de)倒角時(shi)，流出系(xì)數和壓(yā)力損失(shi)系數随(sui)Re的變化(hua)分别如(rú)圖10和圖(tú)11所示。開(kāi)設後倒(dǎo)角對多(duō)孔闆流(liu)出系數(shu)和壓力(li)損失系(xì)數的影(ying)響較小(xiǎo)，後倒角(jiǎo)爲60°時，穩(wěn)定區間(jian)的平均(jun1)流出系(xi)數和壓(ya)力損失(shī)系數分(fèn)别爲0.676和(hé)13.159，這與沒(mei)有倒角(jiao)時的數(shù)值0.674和13.173非(fei)常接近(jin)。計算結(jié)果表明(ming)，開設後(hou)倒角會(huì)增大流(liú)出系數(shù)，降低壓(yā)力損失(shī)系數，且(qiě)随着倒(dǎo)角度數(shù)的增大(da)影響将(jiang)變小。當(dāng)後倒角(jiao)爲30°時，工(gōng)作區間(jiān)的平均(jun1)流出系(xi)數從0.674變(bian)爲0.686，提高(gāo)了1.78%；平均(jun)壓力損(sǔn)失系數(shu)由13.173變爲(wèi)12.623，降低了(le)3.90%。流量計(jì)工作區(qu)間流出(chū)系數的(de)穩定性(xìng)指标如(ru)表2所列(lie)。與前倒(dao)角相比(bi)，後倒角(jiǎo)對流出(chū)系數穩(wen)定性的(de)影響較(jiao)小。

　　倒角(jiao)對多孔(kǒng)闆工作(zuò)性能的(de)影響是(shi)通過改(gai)變節流(liú)孔附近(jìn)的流場(chǎng)引起的(de)。流體流(liú)經多孔(kong)闆後的(de)永久壓(ya)力損失(shī)包括進(jìn)口處的(de)流動阻(zǔ)力（即多(duo)孔闆本(ben)身造成(chéng)的局部(bu)壓力損(sǔn)失）、多孔(kǒng)闆下遊(yóu)區域流(liu)場中旋(xuan)渦運動(dòng)消耗的(de)能量和(he)管道内(nei)壁面處(chu)的沿程(chéng)損失［13］。沿(yán)程損失(shi)不受倒(dao)角的影(yǐng)響，下面(miàn)的分析(xī)中将不(bú)作考慮(lǜ)。0°-0°，45°-0°和0°-45°三種(zhong)倒角方(fāng)式下多(duo)孔闆附(fu)近的速(sù)度雲圖(tú)和流線(xian)圖如圖(tú)12和圖13所(suo)示。液氮(dan)進口流(liú)速爲2m/s。


　　沒(mei)有倒角(jiao)時，流體(tǐ)從上遊(yóu)管路進(jin)入截面(miàn)突然收(shōu)縮的節(jiē)流孔，進(jìn)口處流(liu)動阻力(lì)大；流束(shu)在節流(liú)孔處收(shou)縮，流線(xiàn)距壁面(miàn)較遠，流(liú)體流經(jing)節流孔(kǒng)後形成(chéng)的射流(liú)速度較(jiao)高，下遊(yóu)壁面存(cun)在較長(zhang)的回流(liú)區域，流(liu)體旋渦(wō)運動消(xiao)耗的能(neng)量較多(duō)。開設前(qián)倒角後(hòu)，流體沿(yan)着倒角(jiao)進入節(jie)流孔，緩(huǎn)解了流(liú)體在進(jin)入節流(liú)孔時截(jie)面突然(ran)收縮的(de)過程，使(shǐ)流體沿(yán)進口邊(biān)緣轉向(xiàng)時的流(liú)動比較(jiao)平穩，流(liu)線更加(jiā)貼近壁(bi)面，孔闆(pǎn)截面與(yǔ)流線的(de)變化較(jiao)爲一緻(zhi)，從而減(jian)小了進(jìn)口處的(de)流動阻(zǔ)力；此外(wai)，與無倒(dao)角時相(xiang)比，開設(shè)前倒角(jiǎo)後射流(liu)的速度(dù)以及孔(kǒng)闆下遊(yóu)回流區(qu)的長度(dù)也明顯(xian)縮短，流(liu)體的流(liú)動損失(shi)減小。而(ér)開設後(hou)倒角對(dui)流束收(shou)縮和流(liu)速大小(xiao)的影響(xiǎng)相對較(jiao)小，下遊(yóu)壁面附(fù)近回流(liu)區的長(zhǎng)度略有(yǒu)縮短，流(liú)體流經(jīng)孔闆後(hòu)的壓力(li)損失略(lue)有下降(jiàng)。


　　爲便于(yú)流體流(liú)量的雙(shuāng)向測量(liàng)，對多孔(kong)闆前後(hou)倒角均(jun)爲45°的工(gōng)況也進(jin)行了研(yan)究，流出(chū)系數和(hé)壓力損(sun)失系數(shù)的變化(huà)如圖14和(he)圖15所示(shi)。相比于(yu)隻開設(shè)前倒角(jiao)的工況(kuang)，前後均(jun)進行倒(dǎo)角時多(duo)孔闆的(de)流出系(xì)數略有(yǒu)增大，壓(ya)力損失(shī)系數略(luè)有下降(jiang)。具體地(dì)，流量計(ji)工作區(qu)間的平(píng)均流出(chū)系數由(yóu)0.907增大到(dao)0.927，平均壓(ya)力損失(shi)系數由(yóu)6.403減小到(dao)6.135。

4結論
　　采(cai)用數值(zhi)方法，研(yan)究了多(duō)孔闆倒(dǎo)角對平(ping)衡型流(liú)量計工(gong)作性能(néng)的影響(xiǎng)，主要結(jie)論有：
（1）孔(kong)闆開設(she)前倒角(jiǎo)後，流出(chū)系數增(zēng)大，壓力(lì)損失系(xì)數減小(xiao)，但前倒(dao)角的引(yǐn)入會在(zai)一定程(chéng)度上增(zeng)加流量(liàng)計流量(liang)測量時(shí)的不穩(wen)定性。前(qián)倒角分(fen)别爲0°，30°，45°和(he)60°時，穩定(dìng)區域的(de)平均流(liu)出系數(shù)分别爲(wei)0.674，0.828，0.907和0.942。與開(kai)設前倒(dao)角相比(bǐ)，開設後(hou)倒角對(duì)流量計(jì)工作性(xing)能的影(ying)響較小(xiao)。相比于(yu)隻開設(she)前倒角(jiao)的計算(suàn)工況，前(qián)後均倒(dao)角時流(liu)量計平(ping)均流出(chū)系數略(lue)有增大(da)，壓力損(sǔn)失系數(shù)略有下(xià)降。
（2）倒角(jiao)對多孔(kǒng)闆工作(zuò)性能的(de)影響是(shì)通過改(gai)變節流(liu)孔附近(jìn)的速度(dù)分布和(hé)流線引(yin)起的。

　　上(shang)述可用(yòng)于指導(dǎo)平衡型(xíng)低溫流(liú)量計的(de)結構設(shè)計和優(you)化。在單(dan)向流體(ti)流量測(cè)量中，開(kāi)設合适(shì)的前倒(dao)角可以(yi)有效提(tí)高流量(liang)計的工(gong)作性能(neng)。在用于(yu)雙向流(liú)量測量(liàng)時，可對(duì)多孔闆(pan)前後均(jun)倒角45°。不(bú)過，開設(shè)倒角在(zai)一定程(cheng)度上會(huì)增加孔(kǒng)闆結構(gòu)的複雜(za)程度，進(jin)而提高(gao)對加工(gōng)精度的(de)要求。

以(yǐ)上内容(róng)源于網(wang)絡，如有(yǒu)侵權聯(lian)系即删(shān)除!